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Les principes
de base de notre technologie
et ses avantages
A la
base de notre technologie est posé le loi de Bernulli ce qui est
la cause du loi de préservation générale de l’énergie pour un
écoulement du liquide incompressible ( sans friction intérieure):
ρv2/2
+ ρgH
+ P = const,
où
ρ
- densité de
liquide
v – vitesse
d’écoulement
H – hauteur de
liquide
P – pression
La constante
à côté droit de l’équitation est nommée la
pression en plein. La dimension de tous les composants
d’équation est une unite d’énergie par une unite de volume de
liquide.
Cela se
nomme l’équation de Bernulli.
Pour
le tube horizontal,
H = const,
et l’équation sera comme:
ρv2/2
+ P = const
 Conformément
au principe de Bernulli,
la pression en plein dans un flot stabilizé du liquide le long
de ce flot reste constant. La pression en plein consiste de la
pression statique, dynamique et pondérable. Le principe de
Bernulli implique la diminution de pression statique en cas de
diminution de la section transversale du flot à cause de
l’accroissement de vélocité (pression dynamique) du flot.. Le
principe de Bernulli est aussi vrai pour des écoulements
laminaires des gaz. Le phénomène de diminution de la pression
statique avec accroissement de vélocité du flot est le principe
d’opération des types variés des pompes et des courantomètres.
Le
principe Bernulli
ne fonctionne de façon idéale que pour des
liquids à zéro-viscosité c’est-à-dire des liquids qui n’ont pas
de friction and ne se collent pas à la surface des tuyaux. En
réalité des experiences montrent que la vélocité du liquide sur
la surface d’un corps solide est toujours précisément égale zéro.
C’est la raison pourquoi les surfaces
variées soumises aux écoulements des liquids ont toujours une
sorte des résidus.
Le
principe Bernulli peut être appliqué àl’écoulement d’un liquide
incompressible idéal à travers une petite ouverture dans un mur
latéral ou au fond d’un large vaisseau. Conformément au principe
Bernulli:
ρgH + P0 = ρv2/2
+ P0,
où
P0 – pression
atmosphérique;
H – hauteur
d’une colonne de liquide dans un vaisseau;
v
–
vélocité
d’écoulement du
liquide;
D’ici v = (2gh)^0.5. C’est la
formule de Toricelli. Cela nous montre que
le liquide découle d’une ouverture d’un large vaisseau à la même
vélocité qu’un corps tombant librement d’une hauteur.
Qualité
d’huile initiale.
Les
modules hydrodymaniques, produits par notre société n’ont pas
besoin d’un traitement préliminaire d’huile. Ses modules peuvent
traiter successivement les huiles toutes les deux: rafinée et
brute. L’equipement peut traiter les multiples sortes d’huile
telles que de colza, tournesol, palme, moutarde, de soya mais à
condition que la valeur acide n’excède pas 6. On n’a pas besoin
d’une aucune modification quand il est nécessaire de changer une
sorte d’huile à une autre.
Pourtant,
pour obtenir du biodiesel à haute qualité il est quand-même
nécessaire que l’huile soit la plus proche possible aux
standards. A droite vous pouvez voir une table avec composition
des acides et des matières grasses dans une huile de colza.
Composition
des acides et matières grasses dans une huile de colza.
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Nomd’acide
|
OSTU
46.072:2005
(Ukraine) |
Cimbria Sket GmbH
(Germany)
exemple typique |
|
|
Acide
Eruca,
% |
|
|
|
|
|
|
>5% |
<5% |
(5% tolerance
pour chaque acide) |
|
C14:0 |
<0.2 |
<0,2 |
|
0,1 |
|
|
C16:0 |
1.5-6.4 |
2.5-6.0 |
|
5 |
|
|
C16:1 |
<3.0 |
<0.6 |
|
0,7 |
|
|
C17:0 |
- |
- |
|
0,1 |
|
|
C17:1 |
- |
- |
|
0,2 |
|
|
C18:0 |
0.5-3.1 |
0.8-2.5 |
|
1,8 |
|
|
C18:1 |
0.8-60 |
50.0-65.0 |
|
57,9 |
|
|
C18:2 |
11.0-23.0 |
18.0-20.0 |
|
21 |
|
|
C18:3 |
5.0-13.0 |
6.0-14.0 |
|
10,3 |
|
|
C20:0 |
3.0 |
0.1-1.2 |
|
0,6 |
|
|
C20:1 |
3.0-15.0 |
0.1-4.3 |
|
1,4 |
|
|
C20:2 |
<1.0 |
- |
|
- |
|
|
C22:0 |
<2.0 |
<0.6 |
|
0,3 |
|
|
C22:1 |
5.0-60.0 |
<5.0 |
|
0,6 |
|
|
C22:2 |
<2.0 |
- |
|
- |
|
|
C24:0 |
<2.0 |
<2.0 |
|
- |
|
|
C24:1 |
<3.0 |
<2.0 |
|
- |
|
Consommation
d’énergie minimale.
La
construction de notre système utilise un réchauffeur d’huile à
flux; une partie de chauffe est récompensée par la reaction de
methanol et alkali. Cette sorte de chauffage garde l’énergie
électrique. Outre cela, la technologie n’utilise pas de méthanol
superflu qui est toujours présent dans le produit finale (ether
méthylique) dans le procès de réaction discontinu. Ainsi que le
temps de réaction a réduit radicalement en comparaison d’un
ancien procédé discontinu grace à la nature de flux de la
réaction, la consummation d’énergie est réduite de 9 à 11 fois.
Réaction à une passée.
La
technologie hydrodynamique ne demande pas une seconde étape de
transesthérification, contrairement aux anciens systèmes à
réaction discontinue. Le temps de réaction est réduit de
plusieures fois mais les capacités des systèmes que nous
produisons peuvent être petites et très larges avec dimensions
très compactes de l’unité.
La
qualité de biodiesel est conforme aux standards
ASTM D-6751 et EN 14214
|
No. |
Spécifications |
ASTM
D-6751 |
EN
14214 |
Spécifications de carburant BiodieselMach
|
|
1 |
Contenu des ethers méthyliques,
% |
- |
>96.5 |
97.9 |
|
2 |
Densité à 15C, kg/m3 |
- |
860-900 |
882.4 |
|
3 |
Viscosité à 40C, mm2/s |
1.9-6.0 |
3.5-5.0 |
4.24. |
|
4 |
Temperature d’inflammation dans un vaisseau fermé
,
degrésC |
>130 |
>120 |
161 |
|
5 |
Soufre,
mg/kg |
<0.05
(%) |
<10 |
0.016 |
|
6 |
Indice de cétane |
>47 |
>51 |
52 |
|
7 |
Cendre sulfurée,
% (m/m) |
<0.02 |
<0.02 |
0.01 |
|
8 |
Contenu d’eau par poids,
% |
<0.05 |
<0.05 |
0.01 |
|
9 |
Test sur une lame de cuivre |
<No.
3 |
Class
1 |
Compliant |
|
10 |
Indice d’acid, mg KOH/g |
<0.8 |
<0.5 |
0.22 |
|
11 |
Contenu de méthanol par poids, % (m/m) |
- |
<0.2 |
0.1 |
|
12 |
Monoglycérides par poids, % (m/m) |
- |
<0.8 |
0.6 |
|
13 |
Diglycérides par poids, % (m/m) |
- |
<0.2 |
0.1 |
|
14 |
Triglycérides par poids, % (m/m) |
- |
<0.2 |
0.13 |
|
15 |
Glycérine
libre par poids, % (mm) |
<0.02 |
<0.02 |
0.01 |
|
16 |
Contenu de glycérine totale, % (m/m) |
<0.24 |
<0.25 |
0.25 |
|
17 |
IIndice
d’iode |
- |
<120 |
61 |
|
18 |
Contenu de phosphore
mg/kg |
<0,001% |
<10 |
10 |
|
19 |
Contenu de métaux de groupe 1(Na, K) |
- |
<5.0 |
|
